Effect of Tempering Temperature on Microstructure and Mechanical Properties of Intercritical Quenched 40CrNiMo Steel
-
摘要:
采用740 ℃两相区淬火工艺对40CrNiMo钢进行油淬,然后在不同温度（570,600,630 ℃）下进行回火处理,研究了回火温度对试验钢组织和力学性能的影响,并与850 ℃完全淬火再回火处理钢进行对比。结果表明：两相区淬火再回火后试验钢的组织均由回火索氏体、铁素体及渗碳体组成,随回火温度的升高,颗粒状渗碳体加速析出并聚集长大,α铁素体再结晶程度增大,试验钢硬度由203 HV降低至194 HV,且低于完全淬火再回火的试验钢。两相区淬火再回火处理时,回火温度的变化未对试验钢的低温冲击韧性产生显著影响,−20 ℃冲击吸收能量变化幅度在4~5 J,且−20 ℃冲击吸收能量高于完全淬火再回火的试验钢；不同回火温度下的冲击断口呈明显的韧性断裂特征,韧窝尺寸和数量变化不大。在试验参数范围内,试验钢两相区淬火再回火的最佳回火温度为630 ℃,回火后的−20 ℃冲击吸收能量为33 J,满足工程应用要求,同时具有较高的硬度（194 HV）。
Abstract:40CrNiMo steel was treated by oil intercritical quenching at 740 ℃, and then was tempered at different temperatures (570, 600, 630 ℃). The effects of tempering temperature on the microstructure and mechanical properties of the test steel were investigated and compared with those of the steel treated by fully quenching at 850 ℃ and tempering. The results show that after intercritical quenching and tempering, the microstructure of the test steel consisted of tempered sorbite, ferrite and cementite. With the increase of tempering temperature, the granular cementite precipitated rapidly and aggregated to grow up, the recrystallization degree of α ferrite increased, and the hardness of the test steel decreased from 203 HV to 194 HV and was lower than that of the fully quenched and tempered test steel. Under intercritical quenching and tempering, the change of tempering temperature had no significant effect on the low-temperature impact toughness of the test steel, and the variation range of the impact absorption energy at −20 ℃ was 4–5 J. The impact absorption energy at −20 ℃ of the intercritical quenched and tempered test steel was higher than that of the fully quenched and tempered test steel. The impact fracture at different tempering temperatures showed obvious ductile fracture characteristics, and the size and number of dimples did not change much. Within the range of test parameters, The optimal tempering temperature for the intercritical quenching and tempering treatment of the test steel was 630 ℃; at this time, the −20 ℃ impact absorption energy of the test steel was 33 J, which met the engineering application requirements, and the steel also had a relatively high hardness (194 HV).
-
Keywords:
- 40CrNiMo steel /
- intercritical quenching /
- tempering temperature /
- microstructure /
- impact toughness
-
0. 引言
社会和经济的快速发展造成了日益严重的环境污染和能源短缺问题,这已成为21世纪人类生存和发展面临的紧迫困境。环境污染和能源短缺之间会产生连锁反应,如果处理不当,就会演变成恶性循环。光催化技术利用取之不尽、用之不竭的太阳能作为能源,既能消除环境污染物,又能产生理想的能源,已被广泛应用于环境催化、能源催化和能源存储等多个领域。光催化技术的发展主要取决于光催化材料的创新。因此,各种半导体光催化材料和相应的改性策略得到了广泛的发展。
石墨氮化碳（g-C3N4）是一种典型的无机非金属半导体,呈淡黄色的粉末状,具有良好的二维结构且易于合成,同时具有良好的可见光驱动性能[1],受到光催化领域研究人员的广泛关注。g-C3N4的光催化性能源于碳原子和氮原子以sp2杂化形成的高度离域的大π共轭体系。THOMAS等[2]研究表明,g-C3N4的最高占据分子轨道（HOMO）由氮原子pz轨道组成,位于+1.6 eV结合能处,而最低未占据分子轨道（LUMO）由碳原子pz轨道组成,位于−1.1 eV结合能处,g-C3N4的禁带宽度为2.7 eV,可以吸收波长小于475 nm的光,主要为蓝紫光和紫外光,可以吸收利用的光占太阳光总量的46%。但是,g-C3N4光生载流子复合率高,结晶度低,致使出现缺陷多、光吸收范围小、反应活性位点不足等缺点。为了解决上述问题,GAO等[3]在g-C3N4中掺杂了ZnO,掺杂ZnO的g-C3N4对环丙沙星抗生素的降解速率是纯g-C3N4的4.9倍。然而,金属化合物掺杂存在成本高、难以在催化剂中大剂量使用、形成的复合光催化剂因结构不稳定而易发生快速失活以及金属离子溶解于水中会造成水体二次污染等问题。碳量子点（CQDs）是一种成本低廉、制备简单的新型碳基纳米材料,其直径在2~10 nm之间,呈准球形；在纳米尺寸下,CQDs表面可被光照激发而产生电子空穴对,激发电子跃迁从而出现荧光特性。研究[4]指出,CQDs可以同时扮演电子供体和电子受体2种角色,能够承担接收、储存、转移电子的任务,广泛应用于高效光催化领域[5-6],同时CQDs也能够作为光敏剂,增强材料对近红外光区的吸收能力[7]。采用CQDs对g-C3N4进行修饰,有望成为拓展g-C3N4在光催化领域应用的一种有效解决方案。ZHANG等[8]用柠檬酸制备CQDs,并采用煅烧法合成了CQDs/g-C3N4复合材料,发现当CQDs质量分数达到0.98%时,该光催化材料展现出了对亚甲基蓝（MB）最高的降解效果,速率常数达到0.214 min−1,是纯g-C3N4的54倍。为了给相关人员提供参考,作者综述了CQDs的制备方法和原料来源、CQDs/g-C3N4光催化复合材料的合成方法和相应的光催化增强机制以及其在环境和能源方面的应用进展。
1. CQDs的制备方法和原料来源
CQDs由尺寸小于10 nm的准球形碳纳米颗粒组成[9]。现有合成的CQDs以碳为基本骨架,表面有丰富的羧基、羟基等含氧基团,且位点不均匀,这些结构特点赋予其优异的水溶性和合适的化学反应活性。CQDs的碳核为无定形碳、纳米结晶碳等,这主要取决于类金刚石sp3杂化碳的插入和利用石墨或涡流层碳（sp2碳）或石墨烯片的融合[10]。CQDs的层间距通常约为0.34 nm,与结晶石墨的层间距一致。
1.1 制备方法
“自上而下”合成法是指将大尺寸的碳源（碳纳米管、碳纤维、石墨棒、碳灰和活性炭等）通过物理或者化学的方法（电弧合成、激光烧蚀、电化学合成等）剥离出尺寸很小的CQDs[11],通过这种方法制备的CQDs通常缺乏官能团,容易发生π-π堆积。与“自上而下”合成法不同,“自下而上”合成法多采用柠檬酸、葡萄糖、聚乙二醇、尿素等有机小分子或低聚物作为碳源,常见的合成方法包括燃烧法、溶剂热合成法、超声波法和微波法等。前驱体的高效继承可以引入更多的杂原子掺杂,促进CQDs表面负载大量含氧官能团[12],从而影响其光催化性能。此外,CQDs还可以被各种有机物、聚合物、无机或生物材料进一步功能化或表面钝化,以改变其光学性质或增强其电子转移能力。
人类首次发现CQDs的合成方法是电弧合成法。2004年,XU等[9]在采用电弧合成法制备单壁碳纳米管时,意外得到了CQDs,所制备的CQDs可以在365 nm处发出蓝绿、黄色和橙色荧光,同时CQDs表面附着亲水性的羧基；通过电弧合成法获得的CQDs具有良好的水溶性,然而鉴于放电过程中形成了不同尺寸的碳颗粒,CQDs通常具有较宽的粒度分布,而大粒径会大大降低CQDs的比表面积,减少电催化过程中的活性反应位点。
激光烧蚀法是利用激光作为热源烧蚀废弃生物质和富碳物质等目标材料来制备CQDs的工艺。SINGH等[13]将结晶石墨微粒混合在水中,然后将脉冲光纤激光器的激光束聚焦在距离气/液界面5 mm处的石墨微粒上,利用激光束的热能将碳材料破碎成更小的颗粒,这些颗粒即为CQDs,最后通过离心将CQDs悬浮液与处理过的石墨微粒悬浮液分离。该方法可以通过改变激光照射时间、脉冲重复率、脉冲持续时间、激光功率和激光波长等对CQDs尺寸进行调整。激光烧蚀法制备的CQDs具有粒径分布均一、水溶性好和荧光性能稳定等优点,但该方法存在仪器设备成本高、合成过程复杂、荧光量子产率低等缺点。
电化学合成法是通过调整外加电压或电流的大小,在阳极氧化的同时使溶液中的离子进入石墨层中,从而促使大块碳材料发生剥离得到CQDs的方法。SUI等[14]以2根石墨棒为电极,在2个电极之间施加40 V直流电压,经电化学处理5 d,离心干燥后收集得到CQDs粉末。电化学法制备的CQDs稳定性好,具有非晶核和高发光性能,但是原材料的前期处理工作繁琐耗时,后期CQDs纯化耗时较长,且量子产率较低。
溶剂热合成法是一种十分常见的材料制备方法,具有简单、安全、高效、对环境破坏性小等特点,且原料来源很广泛,果汁、牛奶、柠檬汁、维生素C、葡萄糖等均可作为原料。JIA等[15]在聚四氟乙烯内衬的高压反应釜中将草莓汁加热至180 ℃反应12 h,经过滤、高速离心、蒸干溶剂得到含氮的荧光CQDs,该CQDs对汞离子敏感,可以作为检测汞的试剂。ARUMUGAM等[16]用西兰花作为碳源,采用溶剂热合成法制备的CQDs可以用来检测金属银。溶剂热合成法是一种简单易行、成本较低且易于控制的制备CQDs的方法,但也存在产品制备时间长、分离困难、尺寸分布不均匀、量子效应低、稳定性差等问题。
超声波法是利用超声波在溶液中传播时产生的高速液体射流和强烈的剪切力来剥离层状碳源材料得到CQDs的方法。YANG等[17]先将葡萄糖溶于水,然后加入NaOH溶液,再利用超声波对溶液作用4~5 h,利用超声波产生的高能量破坏碳键制备了CQDs。相比溶剂热合成法,超声波法制备CQDs可以产生更多的自由基和气泡,从而提高反应物的反应活性,减少CQDs的表面缺陷[18]。LI等[19]以淀粉为碳源,采用超声波法合成的CQDs展现出优良的生物相容性和荧光性质。然而,超声波法存在CQDs尺寸和性能控制困难、表面修饰困难、反应条件敏感、原料限制和设备依赖等缺点。
微波法利用微波辐射对碳源和表面活性剂进行加热,通过化学反应来制备CQDs,该方法可对碳源进行瞬时均匀加热,从而产生尺寸均匀的CQDs。LIM等[20]以柠檬酸为碳源,通过微波法制备出粒径分布在2~3 nm的CQDs,制备的CQDs可作为电子传输层制作器件。TANG等[21]采用微波辅助水热技术生产出精确尺寸的葡萄糖衍生水溶性CQDs。微波法制备CQDs具有高效快速、收率和荧光量子产率高、操作简单等优点,但也存在粒径分布不均匀、分离纯化困难等缺点。
燃烧法是通过燃烧有机物产生碳粉,再对碳粉进行氧化处理得到CQDs的方法。2007年,LIU等[22]首次通过简单的燃烧法制备出了CQDs,即先将铝箔放在蜡烛上方燃烧,收集蜡烛烟灰,然后将烟灰用硝酸处理,回流一段时间后分离提纯,从而得到直径约1 nm的表面具有羧基和羟基的亲水性CQDs。利用燃烧法制备的CQDs虽然产率很低,粒径不均匀,但是操作简单,原料易得。
1.2 原料来源
CQDs可以采用天然碳源制备,包括无机碳源（碳纳米管和石墨）、有机碳源（柠檬酸、抗坏血酸和葡萄糖等）和生物质碳源（树叶、淀粉、果皮等）。ZHANG等[23]以柠檬酸和支化聚乙亚胺为原料通过燃烧法合成了CQDs,再采用热聚法合成了CQDs/g-C3N4光催化复合材料,该复合材料对苯酚的降解率是纯g-C3N4的3.7倍。LI等[24]用柠檬酸成功制备了蓝色和绿色CQDs,蓝色CQDs可溶于水但不溶于乙醇,而绿色CQDs可溶于乙醇有机溶剂；当绿色CQDs溶解在乙醇中时,溶液中的分子间形成氢键,从而增强CQDs的稳定性,并促进绿色CQDs的荧光变为蓝色。
近年来,生物质基材料（如天然产物或废物）因其价格低、可持续性高、碳含量高等优点而被用于合成CQDs。AL-DOURI等[25]从马铃薯、木薯、大米和山药等食物中提取淀粉,再经微波辅助碳化合成CQDs。LIU等[26]以油菜花的蜂花粉为原料合成CQDs,再利用溶剂热法合成了CQDs/g-C3N4复合材料,发现制备过程中所形成的2D/0D异质结结构可以增强g-C3N4的光催化活性、扩大光捕获的光学区域以及缩短电子捕获的传输距离,所制备的复合材料的产氢率是纯g-C3N4的1.91倍。西兰花也可用作碳源,通过溶剂热法合成CQDs[17]。此外,利用高碳作物废弃物以及食物残渣、棕榈和石油工业废弃物等生产CQDs也成为研究重点。WONGSO等[27]使用产量丰富且低成本的稻壳,采用溶剂热法合成了硅碳量子点（Si-CQDs）,稻壳灰的碳化速率可以通过控制温度来调节。
目前,使用最为广泛的碳源为小分子有机物或多糖类原料,此外由衍生自木质纤维素残余物的环境友好的纸浆和纸制备的CQDs显示出显著的荧光行为[28]。不同的碳源制备CQDs的性质会有很大差异。柠檬酸、抗坏血酸等小分子有机碳源的分子小,可以直接形成量子尺寸的碳核,但量子产率低；糖、淀粉、蛋白质等大分子有机碳源需要经过水解切片,生成的碳核尺寸分布广,需要分类提取,量子产率可控性较差；炭黑、活性炭、碳纳米管等无机碳源一般需要强酸来激发生成碳核,量子产率高,但CQDs的形状和尺寸难以控制。综上,需要根据CQDs的性能要求对碳源进行综合考虑和评估。
2. 复合材料的合成方法
2.1 溶剂热法
溶剂热法通过将CQDs和g-C3N4在特定溶剂中进行反应来制备CQDs/g-C3N4复合材料,最常用的溶剂是超纯水和乙醇。在反应过程中,CQDs会在g-C3N4表面原位生长,该方法的优点是步骤较少,但要求CQDs前驱体的官能团能与g-C3N4表面相互作用。
SENG等[29]以尿素作为前驱体烧制出块状g-C3N4,以柠檬酸和尿素为原料采用溶剂热合成法制备出氮碳量子点（N-CQDs）,随后以超纯水为溶剂,采用溶剂热法合成了N-CQDs/g-C3N4光催化复合材料,结果表明N-CQDs和g-C3N4之间优化的异质结界面增加了电荷密度,促进了电荷快速迁移,使得含质量分数1% N-CQD的复合材料对亚甲基蓝的降解率为54.6%,比纯g-C3N4高出3.85倍。TAI等[30]以超纯水为溶剂,通过简单的溶剂热法合成了CQDs/g-C3N4复合材料,发现与纯g-C3N4相比,复合材料的电子-空穴对复合率较低,光吸收范围较大,对2,4-二氯苯酚的降解率为71.53%,为纯g-C3N4的1.5倍。YUAN等[31]以超纯水为溶剂,采用溶剂热法制备出CQDs/g-C3N4纳米棒复合材料,发现当CQDs的质量分数达到0.75%时,该复合材料在50 min后对土霉素的降解率可达到80%,最大倍率常数是纯g-C3N4的3.46倍。
由于有些前驱体,如尿素、硫脲、双氰胺、糖类（如葡萄糖、果糖）等有机小分子不易溶于水或会与水反应,在用溶剂热法制备CQDs/g-C3N4复合材料时可以使用有机溶剂,所制备的复合材料形貌和粒径可控,产物分散性好[32]。LI等[33]以无水乙醇为溶剂,采用溶剂热法合成了CQDs/g-C3N4光催化复合材料,发现CQDs以层状结构均匀地嵌入在g-C3N4表面,利用该复合材料制备H2的产率达到116.1 μmol·h−1,是纯g-C3N4的3倍。LI等[34]采用溶剂热法在乙醇和H2O2的混合溶液中制备CQDs/g-C3N4复合材料,发现当CQDs的质量分数达到25%时,CO2催化成CH4的产率最高达到1.2 μmol·g−1,比纯g-C3N4高出近14倍。
溶剂热法的反应条件温和,可一步完成g-C3N4和CQDs的合成,避免了复杂的后处理,可通过调控反应条件控制g-C3N4和CQDs的质量、形貌及其比例,产率高,成本低。但是,溶剂的残留可能会影响产物的光致发光性能,因此产物需要经过严格的分离提纯过程,以降低杂质的影响。
2.2 煅烧法
疏水g-C3N4和亲水CQDs之间只能建立一个弱的电子耦合,这不利于彼此的电子传输[35]。煅烧法可以有效地促使g-C3N4和CQDs之间形成π-π堆积和共价键[36],并极大地提高二者的结合程度。
煅烧中最常见的策略是将CQDs与g-C3N4的前驱体进行预组装,然后进行煅烧。在煅烧过程中,CQDs可以嵌入到g-C3N4骨架中,这大大增加了二者的结合力。SHI等[37]以柠檬酸为原料制备CQDs,并采用煅烧法合成了CQDs/g-C3N4复合材料,发现当合成时引入1 mL CQDs溶液时,该材料的光催化性能最佳,对四环素的降解率达到86%,是纯g-C3N4的5倍。张昊岩[38]将前驱体三聚氰胺和CQDs在N2保护下以3 ℃·min−1的速率升温至570 ℃并保温2 h煅烧,制备得到CQDs/g-C3N4复合材料。DUAN等[39]通过煅烧法合成了CQDs/g-C3N4复合材料,发现带隙的缩小和独特的面内异质结的形成增强了复合材料的光催化性能,复合材料对磺胺嘧啶的降解率比纯g-C3N4高3.2倍；当煅烧温度为500 ℃时,CQDs/g-C3N4复合材料对磺胺嘧啶的降解率进一步提高[40],这是因为在较低温度下聚合的CQDs/g-C3N4复合材料的价带宽度增加了0.42 eV,氧化还原电位和比表面积均增加,这有利于载流子的分离。
煅烧法可以通过强化学键连接前驱体化合物而形成g-C3N4和CQDs的紧密接触界面,从而得到性能稳定、形貌理想的CQDs/g-C3N4复合材料。但是,在制备过程中需严格控制升温速率,避免复合材料中形成大量的缺陷,同时防止产生挥发性有机物污染环境。
2.3 自组装法
自组装法因工艺简单和成本低而广泛用于制备复合材料[41-44],该方法不需要苛刻的条件和额外的化学试剂,是一种绿色的合成方法。CQDs/g-C3N4的自组装过程包括g-C3N4和CQDs的预制备以及在适当条件下的自组装。
2.3.1 超声处理法
超声处理法主要利用范德华力、氢键和静电力等非共价键力实现CQDs/g-C3N4复合材料的制备,在该方法中g-C3N4和CQDs是预先单独制备的,然后在超声条件下进行复合。ASADZADEH-KHANEGHAH等[45]以三聚氰胺、柠檬酸和尿素为原料,采用超声处理法合成了CQDs/g-C3N4光催化复合材料,发现将CQDs与g-C3N4复合后,材料的BET表面积和电子孔分离率提高,在60 min内复合材料对罗丹明B的降解率为100%,是纯g-C3N4的34.7倍。PREEYANGHAA等[46]采用超声处理法将g-C3N4与CQDs复合,合成后材料的比表面积（685 m2·g−1）显著大于纯g-C3N4,且在120 min内该复合材料对四环素的降解率达到68%。黄强兵[47]以尿素、柠檬酸和维生素B1为原料,采用超声处理法合成了CQDs/g-C3N4复合材料,结果表明CQDs的负载提高了g-C3N4的吸光能力,光催化1 h后2-苯氧基-1-苯乙醇的转化率由纯g-C3N4的52.9%提高到94.6%,产物苯甲醛和甲酸苯酯的产率分别由47.5%和18.6%提高到66.7%和67.3%。
2.3.2 静电自组装法
静电自组装法通过静电作用将不同成分的材料结合起来[48]。由于大多数采用“自下而上”合成的CQDs表面含有羧基、氨基和羟基等官能团,导致CQDs带负电荷[49],因此需要采用一些修饰策略使g-C3N4带正电荷；此外,还需要利用强酸使g-C3N4质子化,然后将其与CQDs进行自组装。静电作用有助于CQDs在g-C3N4上的均匀分散,从而诱导光生电子的快速传输,提高光生载体的分离[50]。
LI等[51]以三聚氰胺为原料制备出g-C3N4,以柠檬酸为原料制备出CQDs,然后采用静电自组装法合成了CQDs/g-C3N4光催化复合材料,发现g-C3N4在强酸处理后显示出一维纳米棒结构,显著缩短了载流子从内部到表面的扩散距离,当CQDs质量分数为0.5%时,该材料达到最高的光催化析氢速率（382 μmol·h−1·g−1）,约为纯g-C3N4的3倍。JIAN等[50]以尿素为原料,采用静电自组装法合成了CQDs/g-C3N4复合材料,发现CQDs和g-C3N4之间形成混合异质结,使得复合材料可在90 min内将亚甲基蓝完全降解。
自组装法具有制备简单、无需复杂设备、易于大规模制备等优点,但是g-C3N4和CQDs界面结合程度依赖于自组装的效果,这就需要优化自组装的湿化学条件,如pH、温度、时间等。
综上,溶剂热法、自组装法和煅烧法等合成技术可以使g-C3N4和CQDs之间形成紧密接触的界面,从而提高光生载流子的电子导电性和分离转移效率。通过调整各种反应参数可以使CQDs/g-C3N4复合材料具有更好的结构、更大的比表面积和更多的反应位点。在复合材料的实际合成中,一般需要结合2种或多种方法才能获得理想的CQDs/g-C3N4光催化复合材料。
3. 复合材料光催化性能的提升策略
3.1 元素掺杂
元素掺杂是半导体复合材料常见的改性方法之一,通过在材料中加入具有光催化性能的金属元素或非金属元素可以直接改变原半导体材料的晶体结构、能级结构和微观形貌,从而极大改善其光催化性能。
CHEN等[52]以柠檬酸铵为原料,采用溶剂热法合成氮掺杂CQDs（N-CQDs)/g-C3N4复合材料,发现N-CQDs作为电子陷阱,提高了光生载流子的分离速率,使得该材料在60 min内对盐酸四环素（20 mg·L−1）的降解率达到90.0%。YANG等[53]以苯二胺和尿素为原料,采用溶剂热法合成N-CQDs/g-C3N4复合材料,发现N-CQDs的添加使得g-C3N4对波长小于500 nm的可见光吸收能力增强,并抑制了光生电子和空穴的重新结合,该复合材料在82 min内对亚甲基蓝的降解率达到60%,是纯g-C3N4的2倍。XU等[54]以葡萄糖为原料,采用煅烧法合成CQDs/硫掺杂g-C3N4复合材料,发现当CQDs与硫掺杂g-C3N4的质量比达到3∶4时,该复合材料的光催化性能最佳,对抗生素的降解率是纯g-C3N4的2倍。CHANG等[55]以对氨基苯磺酸为原料,采用煅烧法合成了硫和氮共掺杂CQDs（SN-CQDs）/g-C3N4光催化复合材料,发现多种元素的掺杂使得CQDs表面富含官能团,CQDs与g-C3N4界面结合更紧密,从而促进电荷的快速传输,复合材料的光电流响应比纯g-C3N4提高了2倍。
3.2 形貌调整
YUAN等[32]研究发现,散装g-C3N4在与CQDs的溶剂热合成过程中,其形态从较大的不规则块状变为不同直径和长度的棒状。由纳米棒纵向交错形成的三维框架和多孔结构赋予了复合材料高孔隙率,这大大提高了CQDs/g-C3N4复合材料的可见光吸收能力,促进了光生电子和空穴的产生和分离。
XU等[56]采用溶剂热法使CQDs均匀分散在g-C3N4层间,增大了层间距但不破坏g-C3N4的骨架结构,所得材料的比表面积比纯g-C3N4增大了3.56倍,光响应和光氧化还原能力显著提高。WANG等[57]以三聚氰胺和氰尿酸超分子为原料,采用超声处理法合成了硫掺杂CQDs/g-C3N4复合材料,该复合材料的孔径、孔容和比表面积分别是纯g-C3N4的1.2倍、2.8倍和2.6倍,中空管状结构g-C3N4上提供了更多的反应活性位点,该复合材料对废水体系中抗生素的降解速率为0.029 3 min−1,在可见光照射下大肠杆菌的破坏率为99.99%。FENG等[58]采用煅烧法合成Z型异质结复合材料CdS/CQDs/g-C3N4,发现当CQDs和CdS的质量分数分别达到0.5%,0.25%时,该复合材料的光催化性能最优,对罗丹明B的降解率是纯g-C3N4的3.5倍。
4. 复合材料的应用领域
4.1 H2的制取
2009年,WANG等[59]发现可以通过光催化裂解水实现氢气的制取,这被认为是未来满足能源需求的一个重要发展方向。在一定能量的外加光照下,g-C3N4光催化材料的电子被激发,产生光生电子-空穴对,光生空穴将H2O氧化为H+和·OH,光生电子将H+还原为H2。CQDs和g-C3N4之间的复合是增强光催化氢气演化的最有效方式之一。
通过CQDs修饰来优化g-C3N4光催化材料的形貌和结构,以提供更多的活性位点是提高光催化性能的有效手段之一。LI等[33]通过溶剂热反应将CQDs沉积在热聚合成的g-C3N4纳米片上形成CQDs/g-C3N4复合材料,发现在可见光照射下,该复合材料的产氢率为116.1 μmol·h−1,是纯g-C3N4纳米片（37.8 μmol·h−1）的3倍。WANG等[59]采用热聚合法合成了g-C3N4,并采用溶剂热法制备了CQDs/g-C3N4复合材料,发现纳米管可以促进光电子传输,并可通过形成的微区异质结构来抑制电荷的复合,该复合材料的产氢率为3 538.3 μmol·g−1·h−1。
综上,在CQDs修饰g-C3N4的光催化剂制氢体系中,g-C3N4良好的形貌和结构可以提供更多的活性位点,促进水分子的吸附和解离,从而加速氢气的产生。CQDs的光学性质和电子转移能力可以扩大复合材料的光吸收范围,有效抑制电子空穴对的复合,从而实现高效制氢[60]。因此,CQDs/g-C3N4光催化剂对水裂解制氢具有重要意义。
4.2 污染物的降解
制药、印染工业的排放以及抗生素的滥用造成的水污染已成为社会和经济可持续发展的障碍,这些污染物的低生物降解性和化学稳定性增加了环境问题的严重性,发展光催化降解污染物技术显得尤为重要。CQDs对g-C3N4的修饰不仅可以有效调节光催化剂的形貌和能带结构,还可以扩大光吸收范围,提高光生载流子的分离率,促使溶解氧和H2O/OH生成·O2−和·OH以分解污染物[61]。
ZHANG等[23]研究发现,当CQDs的质量分数为0.5%时,采用溶剂热法制备的CQDs/g-C3N4复合材料具有最佳的光降解能力。QIU等[62]采用溶剂热法合成了CQDs/SAPO-5/g-C3N4三元复合光催化剂,并采用该催化剂对罗丹明B进行光催化降解,发现当CQDs的质量分数达到0.25%时,该复合材料的光降解性能最好,其对罗丹明B的降解率达到72.6%,比纯g-C3N4和SAPO-5/g-C3N4分别提高了47.15%和24.43%。ZHAO等[63]采用吸附-聚合法合成了CQDs/g-C3N4光催化复合材料,发现该复合材料在400 nm波长的光照下对卡马西平的降解率比纯g-C3N4提高了5倍。CQDs修饰g-C3N4的光催化剂在降解污染物的过程中不会产生金属污染物,可以避免二次污染。
4.3 抗 菌
目前,微生物污染给人类和社会带来了不可低估的负面影响,而光催化技术是解决该问题的理想方法之一。CQDs/g-C3N4光催化剂在细菌光催化灭活方面表现良好,在光照下所形成的活性氧自由基,如·O2−和·OH−可以破坏细菌细胞壁的细菌基质和细胞膜结构,从而导致细菌失活。
为治疗金黄色葡萄球菌感染,TANG等[64]采用溶剂热法合成了CQDs/g-C3N4异质结光催化复合材料,发现在可见光下该复合材料可以使细胞内活性氧含量迅速增加,使得细胞膜破坏,最终导致细菌死亡,与纯g-C3N4相比,该复合材料在体外对金黄色葡萄球菌的光催化灭活能力明显增强,同时产生的副作用可以忽略不计。WANG等[57]设计了一种空心管状的S-CQDs/g-C3N4复合材料,用于在模拟废水系统中对大肠杆菌进行光催化灭活,研究发现S-CQDs作为光敏剂和电子媒介,促进了·O2−和·OH−的形成,导致大肠杆菌的细胞膜损伤和细胞内成分的泄漏,经过40 min的可见光照射后,该复合材料能够灭活接近7个数量级的大肠杆菌。综上,在g-C3N4材料中添加CQDs以增加活性自由基的含量是提高细菌光催化灭活效率的关键。
5. 结束语
CQDs/g-C3N4复合材料的合成方法包括溶剂热法、自组装法和煅烧法等,不同方法均有各自的优缺点。形貌调整和元素掺杂是提高CQDs/g-C3N4复合材料光催化性能的2种常见手段,而获得优良性能的CQDs/g-C3N4复合材料的关键是选择一种或多种与特定目的相结合的合适改性方法。CQDs/g-C3N4复合材料主要在H2的制取、污染物的降解以及抗菌方面得到广泛的应用。虽然在CQDs/g-C3N4复合材料的合成、改性和应用方面取得了重大进展,但仍需要对以下几个方面进行深入的研究。（1）CQDs/g-C3N4的合成依赖于高温条件下的热聚合条件,所制备材料具有显著的个体变异性和不可控性,极大地阻碍了其光催化性能的进一步提高。虽然自组装复合策略相对温和简单,但大多数制备的CQDs/g-C3N4复合材料的结合界面松散,不利于载流子的高效传输。因此,需要进一步探索更先进的合成方法和复合策略来提高合成过程的可控性。（2）开发CQDs/g-C3N4复合材料依赖于精确的理论指导,因此寻求更合适的表征仪器、建立更完善的理论模型来分析复合光催化剂的载流子迁移和电子性能,是促进CQDs/g-C3N4复合材料发展的基础。（3）CQDs/g-C3N4复合材料的应用主要集中在制氢和污染物降解方面,而对CO2催化和细菌消毒的应用研究相对较少。此外,CQDs/g-C3N4复合材料的低毒性使其在生物医学和食品安全领域也有广阔的应用前途。
-
![]()
图 1 不同温度淬火+不同温度下回火后试验钢的显微组织
Figure 1. Microstructures of test steel after quenching and tempering at different temperatures
![]()
图 2 不同温度淬火+不同温度回火后试验钢的SEM形貌
Figure 2. SEM morphology of test steel after quenching and tempering at different temperatures
![]()
图 3 不同温度淬火+ 630 ℃回火后试验钢的EDS分析位置及EDS能谱
Figure 3. EDS analysis position (a, c) and EDS spectra (b, d) of test steel after quenching at different temperatures and tempering at 630 ℃
![]()
图 4 不同温度淬火态试验钢的硬度和−20 ℃冲击吸收能量随回火温度的变化曲线
Figure 4. Curves of hardness (a) and −20 ℃ impact absorbed energy (b) vs tempering temperature of different temperature quenched test steel
-
[1] 王敬忠,李科元,刘阿娇,等. 40CrNiMo钢国内外研究现状[J]. 钢铁,2018,53（5）：1-10. WANG J Z ,LI K Y ,LIU A J ,et al. Research status of 40CrNiMo steel at home and abroad[J]. Iron & Steel,2018,53（5）：1-10.
[2] 李继红,李岩,张海存,等. 回火温度对40CrNiMo7钢组织与性能的影响[J]. 金属热处理,2011,36（7）：28-31. LI J H ,LI Y ,ZHANG H C ,et al. Influence of tempering temperature on microstructure and mechanical properties of 40CrNiMo7 steel[J]. Heat Treatment of Metals,2011,36（7）：28-31.
[3] PARK J ,JEON J ,SEO N ,et al. Microstructure and mechanical behavior of AISI 4340 steel fabricated via spark plasma sintering and post-heat treatment[J]. Materials Science and Engineering：A,2023,862：144433. [4] JAMI M ,GIL E ,USHIÑA E ,et al. Determine hardness and torsional resistance of AISI/SAE 4340 steel,treated by quenching at 860 ℃ and tempering at 300 ℃,350 ℃ and 400 ℃[J]. Materials Today：Proceedings,2022,49：35-42. [5] BAKHSHI S ,MIRAK A. Textural development,martensite lath formation and mechanical properties variation of a super strength AISI4340 steel due to austenitization and tempering temperature changes[J]. Materials Characterization,2022,188：111923. [6] 谢波34CrNiMo6钢高承载曲轴热处理工艺研究太原太原理工大学2022谢波. 34CrNiMo6钢高承载曲轴热处理工艺研究[D]. 太原：太原理工大学,2022. XIE BStudy on heat treatment process of 34CrNiMo6 steel high load crankshaftTaiyuanTaiyuan University of Technology2022XIE B. Study on heat treatment process of 34CrNiMo6 steel high load crankshaft[D]. Taiyuan：Taiyuan University of Technology,2022.
[7] 潘乐,王玲奇. 回火温度对40CrNiMo钢显微组织和力学性能的影响[J]. 热处理,2020,35（4）：26-28. PAN L ,WANG L Q. Effect of tempering temperature on microstructue and mechanical property of 40CrNiMo steel[J]. Heat Treatment,2020,35（4）：26-28.
[8] 陈俊丹,莫文林,王培,等. 回火温度对42CrMo钢冲击韧性的影响[J]. 金属学报,2012,48（10）：1186-1193. CHEN J D ,MO W L ,WANG P ,et al. Effects of tempering temperature on the impact toughness of steel 42CrMo[J]. Acta Metallurgica Sinica,2012,48（10）：1186-1193.
[9] 支龙,陈红斌,袁满,等. 回火温度对淬火态40CrNiMoA钢组织与力学性能的影响[J]. 热加工工艺,2018,47（18）：200-202. ZHI L ,CHEN H B ,YUAN M ,et al. Effects of tempering temperature on microstructure and mechanical properties of quenched 40CrNiMoA steel[J]. Hot Working Technology,2018,47（18）：200-202.
[10] LI H F ,DUAN Q Q ,ZHANG P ,et al. The relationship between strength and toughness in tempered steel：Trade-off or invariable?[J]. Advanced Engineering Materials,2019,21（4）：1801116. [11] 张蒙,吴光亮. NM500耐磨钢的QLT热处理工艺[J]. 金属热处理,2023,48（10）：157-162. ZHANG M ,WU G L. QLT heat treatment process of NM500 wear-resistant steel[J]. Heat Treatment of Metals,2023,48（10）：157-162.
[12] 王艾竹,王志刚,李宁,等. 一种高碳耐磨高温合金的组织和性能[J]. 金属功能材料,2021,28（6）：110-114. WANG A Z ,WANG Z G ,LI N ,et al. Microstructure and properties of a high carbon wear-resistant superalloy[J]. Metallic Functional Materials,2021,28（6）：110-114.
[13] 王浩楠,闫晋文,李顺强,等. 回火工艺对40CrNiMo钢组织与性能的影响[J]. 南京理工大学学报,2022,46（3）：367-372. WANG H N ,YAN J W ,LI S Q ,et al. Effect of tempering on microstructure and mechanical properties of 40CrNiMo steel[J]. Journal of Nanjing University of Science and Technology,2022,46（3）：367-372.
[14] 方琴,陈庚,吴永波,等. 热处理对34CrNiMo6钢组织和力学性能的影响[J]. 铸造技术,2017,38（8）：1866-1867. FANG Q ,CHEN G ,WU Y B ,et al. Influence of heat treatment on microstructure and mechanical properties of 34CrNiMo6 steel[J]. Foundry Technology,2017,38（8）：1866-1867.
[15] 郭浩,尚勇,魏金. 热处理温度对34CrNiMo6钢组织与力学性能的影响[J]. 热加工工艺,2019,48（24）：170-173. GUO H ,SHANG Y ,WEI J. Effects of heat treatment temperature on microstructure and mechanical properties of 34CrNiMo6 steel[J]. Hot Working Technology,2019,48（24）：170-173.
[16] 王靖博,连明洋,付雅迪,等. 回火温度对40CrNiMo调质钢CMT堆焊HAZ组织性能的影响[J]. 金属热处理,2021,46（5）：99-103. WANG J B ,LIAN M Y ,FU Y D ,et al. Effect of tempering temperature on HAZ microstructure and properties of CMT welded 40CrNiMo quenched and tempered steel[J]. Heat Treatment of Metals,2021,46（5）：99-103.
[17] 徐盛,刘雅政,周乐育,等. 热处理对45CrNiMoV钢析出相和力学性能影响[J]. 材料热处理学报,2014,35（3）：127-132. XU S ,LIU Y Z ,ZHOU L Y ,et al. Effect of heat treatment on precipitate and mechanical properties of 45CrNiMoV steel[J]. Transactions of Materials and Heat Treatment,2014,35（3）：127-132.
[18] 刘铭杰,周为群,董瀚,等. 回火温度对含钒42CrMo钢−40 ℃冲击韧性的影响[J]. 上海金属,2023,45（4）：62-70. LIU M J ,ZHOU W Q ,DONG H ,et al. Effect of tempering temperatures on impact toughness of vanadium-containing 42CrMo steel at −40 ℃[J]. Shanghai Metals,2023,45（4）：62-70.
[19] 王宇哲,张凯,杨甘生,等. 南极钻机的耐温材料和保温方式的优选[J]. 钻探工程,2023,50（增刊1）：82-89. WANG Y Z ,ZHANG K ,YANG G S ,et al. Optimization of temperature resistant materials and insulation methods for Antarctic drill rigs[J]. Drilling Engineering,2023,50（S1）：82-89.
[20] 杜畅,毕庆霞,宫新勇,等. 基于亚温淬火的40Cr强韧化处理[J]. 煤矿机械,2019,40（11）：94-96. DU C ,BI Q X ,GONG X Y ,et al. Strengthening and toughening treatment of 40Cr based on subcritical quenching[J]. Coal Mine Machinery,2019,40（11）：94-96.
下载:
计量
- 文章访问数: 8
- HTML全文浏览量: 1
- PDF下载量: 8
