Page 43 - 机械工程材料2024年第十一期

张肖佩佩，等： 18CrNiMo7-6齿轮钢的动态再结晶和亚动态再结晶行为及其动力学模型

1.1 1.1
1.0 1.0
0.9
0.9
亚动态再结晶分数 0.7 - 平均相对误差5.504% 亚动态再结晶分数 0.7 平均相对误差7.735%
0.8
0.8
0.6
0.6
-
0.01 s ，式(6)
-1
1 000 ℃，式(6)
0.5
0.5
-
-1
0.1 s ，式(6)
-
1 050 ℃，式(6)
0.4
0.4
-
-1
1 s ，式(6)
-
1 150 ℃，式(6)
0.3
-1
0.2
0.2
-1
0.1 s ，式(11)
1 050 ℃，式(11)
0.1
0.1 1 000 ℃，式(11) 0.3 0.01 s ，式(11)
1 s ，式(11)
-1
1 100 ℃，式(11)
0 0
5 10 15 20 25 30 5 10 15 20 25 30
道次间隔时间/s 道次间隔时间/s
(a) 不同变形温度，0.1 s -1 (b) 1 100 ℃，不同应变速率
图 10 根据式 (6) 和式 (11) 计算得到不同变形条件下试验钢的亚动态再结晶体积分数
Fig. 10 Calculation of metadynamic recrystallization volume fraction of test steel under different conditions based on equations (6) and (11):
(a) at different deformation temperatures and 0.1 s −1 and (b) at 1 100 ℃ and different strain rates
（2）在双道次热压缩试验过程中，18CrNiMo7-6 为的研究［J］. 热加工工艺，2019，48（18）：45-48.
齿轮钢的亚动态再结晶体积分数随着道次间隔时间 LI B，ZHAN L H，LIU J，et al. Investigation on
的延长、应变速率的增大以及变形温度的升高而增 metadynamic recrystallization behavior of 7085 aluminum
alloy［J］. Hot Working Technology，2019，48（18）：45-
大。变形温度主要通过影响第一道次的动态再结晶
48.
形核过程来影响道次间隔期内的亚动态再结晶行
［5］ 胡成亮，张莹，赵震，等. 20CrMnTiH齿轮钢高温塑性

为，应变速率则通过改变变形储存能来影响亚动态
变形特性［J］. 上海交通大学学报，2012，46（10）：1627-
再结晶行为。 1631.
（3） 建立的动态再结晶或亚动态再结晶动力学 HU C L，ZHANG Y，ZHAO Z，et al. Plastic
模型的预测精度较高，前者预测的动态再结晶体积 deformation characteristics of 20CrMnTiH gear steel
分数曲线与由流变曲线计算结果的决定系数大于 under high temperature［J］. Journal of Shanghai Jiao
0.9，后者预测的亚动态再结晶体积分数与采用2% Tong University，2012，46（10）：1627-1631.

应力补偿法计算结果的平均相对误差为 6.619%。 ［6］ HE D G，YAN X T，LIN Y C，et al. Microstructural
evolution and kinetic characteristics during metadynamic
根据Z参数方程计算得到的18CrNiMo7-6齿轮钢的
recrystallization in a Ni-Cr-Mo alloy［J］. Journal of
动态再结晶和亚动态再结晶激活能分别为47.381，
Alloys and Compounds，2022，926：166830.
291.802 kJ · mol −1 ·K −1 。 ［7］ 段兴旺，李凯，焦永星，等. 17CrNiMo6钢的静态再结

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